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SUN溢流閥RDBA-LAN進口工控的崛起

  • 更新時間:  2020-09-15
  • 產品型號:  CKBD-XCN
  • 簡單描述
  • SUN溢流閥RDBA-LAN進口工控的崛起
    CWEA-LHN-NJY/S
    CBBY-LHN-EBY/S
    CWGA-LHN-NKY/S
    RDFA-LAN-CKX/S
詳細介紹

惠言達歐洲進口工控配件 原裝 極速報價
公司歷史:惠言達于2019成立,9年備件銷售積累,勵志成為國內“零出錯率"歐洲工業備品備件供應商。
公司模式:德國*,為客戶節約了成本,提高了采購效率。提供原裝。
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世界會向那些有目標和遠見的人讓路、造物之前,必先造人。

直動式溢流閥為常閉壓力限制閥,常用來保護液壓元件,以防止其受瞬態壓力的沖擊。當壓力在進口(口1)達到閥的設定值,閥開始向油箱(口2)溢流,節流以限制壓力上升。此類閥調節平穩、噪聲小,基本為零泄漏,抗油 污能力強,防堵塞并且響應速度快。

 

所有2口溢流閥(除了先導溢流閥)在尺寸和功能上可互換(如:給定的外形結構尺寸閥擁有相同的流道,相同的插孔)。

可在口2接受大壓力;適合應用在交叉端口的溢流油路中。

調節螺桿的密封暴露在系統壓力下。這意味著只有當壓力被移除時,此閥才可被調節。設定流程為;檢查設定,移除壓力,調節閥,檢查新設定。

此閥對變動的油液溫度和油液污染不敏感。

選擇溢流閥的彈簧范圍時,為確保大的可重復性,目標溢流設定值要接近小和大壓力的中間范圍。

適合使用在負載鎖緊應用中。

油箱口(口2)處的背壓直接以1:1的比例增加到閥的設定值上。

配置EPDM密封圈的插裝閥可用在磷酸酯液壓油系統。暴露在石油基液壓油或潤滑油脂中會損壞密封圈。

利用Sun浮動結構減少由于過量安裝扭矩或插孔/插裝閥加工誤差帶來的內部零件粘結的可能性。

注意:技術參數可能因產品配置而不同。請查看產品配置部分。

插孔 T-162A

系列 0

通流能力 45 L/min.

工廠默認的設定值 15 L/min.

大操作壓力 350 bar

回座時大泄漏 0,7 cc/min.

額定響應時間 2 ms

復位 >85% of setting

Adjustment - No. of CW Turns from Min. to Max. setting 6

閥頭部安裝六角尺寸 19,1 mm

閥安裝扭矩 27 - 33 Nm

調節螺栓的內六角尺寸 4 mm

Locknut Hex Size 12,7 mm

Locknut Torque 9 - 10 Nm

型號重量 0.10 kg.

Seal kit - Cartridge Buna: 990162007

Seal kit - Cartridge EPDM: 990162014

Seal kit - Cartridge Polyurethane: 990162002

Seal kit - Cartridge Viton: 990162006

FXBA-XAN
FXCA-XAN
FXDA-XAN
FXEA-XAN
FXFA-XAN
FCBB-XAN
FCCB-XAN
FCDB-XAN
FCEB-XAN
FCFB-XAN
FDBA-LAN
FDCA-LAN
FDEA-LAN
FDFA-LAN
FRBA-XAN
FRCA-XAN
FRDA-XAN
FREA-XAN
FRFA-XAN
FPCC-XCN
FPCH-XCN
DTDA-MHN
DAAL-XHN
DLDA-MHN
DWDA-XAN
DBAL-XHN
DMDA-MAN
DNDA-XHN
RBAP-XAN
RBAC-LAN
RBAA-LAN
RBAE-LAN
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CSAA-BXN
CSAD-XXN
CSAB-XXN
FSCD-XAN
FSDD-XAN
FSED-XAN
FSFD-XAN
FSBA-XAN
FSCA-XAN
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FSEA-XAN
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FSBS-XAN
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FSDH-XAN
FSEH-XAN
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DKFS-XHN
DKHS-XHN
DKJS-XHN
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DKJR-XHN
DKDR-8HN
DKFR-8HN
DKHR-8HN
DKJR-8HN

SUN溢流閥RDBA-LAN進口工控的崛起

SUN溢流閥RDBA-LAN進口工控的崛起

冶金含鐵塵泥是鋼鐵冶煉過程中產生的副產物,其具有種類多、成分復雜的特點,為了對其進行高附加值的利用,現打破傳統利用模式,針對瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮的成分特性,采取按比例混和壓球成型-還原焙燒-磁選提鐵的方式進行深度還原提鐵。通過試驗驗證,該深度處理方式,可以達到瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮成分互補的作用,取得了較好的還原提鐵效果。

關鍵詞:冶金固體廢棄物;含鐵塵泥;瓦斯泥;煉鋼污泥

引言

鋼鐵企業在生產過程中,會產生大量的冶金固體廢棄物,這些冶金固體廢棄物種類多,包括煉鐵渣、煉鋼渣、各工序產生的除塵灰及除塵泥、廢舊耐材及其他垃圾等。冶金固體廢棄物的產生總量大,年產生量約占鋼產量的50%左右,部分鋼企固體廢棄物的產生比例更高。雖然冶金固體廢棄物種類多,但根據金屬含量可劃分為金屬固體廢棄物和非金屬固體廢棄物。當前環保部門對冶金制造業提出了新標準和新要求,大力倡導綠色冶金,花園式工廠建設。鋼鐵企業也自發的重視環保,并在環保方面做足了功夫,通過優化生產工藝、調整產業結構、推行新的冶煉技術和產品來實現高效冶煉和潔凈冶煉,更加注重資源的循環利用,在冶金含鐵塵泥再利用方面進行了更多、更深入的研究。如果利用不好這些冶金含鐵塵泥,其會成為環保壓力,變成企業的負擔。反之,通過新技術或新產品的研發,將冶金含鐵塵泥循環利用起來,不僅可以變廢為寶,降低部分生產成本,為企業帶來一定的效益,還能夠滿足環保要求和行業需求。冶金含鐵塵泥主要指球團、燒結、煉鐵、煉鋼、連鑄、熱軋和冷軋等工序產出的除塵灰、除塵泥、氧化鐵皮等物質,該類物質具有含鐵量較高、產生渠道廣、種類繁多、化學成分復雜的特性,總產生量約占鋼產量的10%。含鐵塵泥的這些特性給資源的循環利用帶來了一定的難度,但只要處理方法得當,仍是能取得較好的社會效益和經濟效益。該文對瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮的綜合利用進行了試驗性研究,并取得了較好的試驗效果[1]。

1試驗原料

1.1試驗原料

試驗原料為瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮、黏結劑等。

1.2試驗原料成分

試驗原料烘干后,化驗其成分,化學成分見表1。其中水分含量分別為瓦斯灰水分12.24%、煉鋼污泥20.63%、氧化鐵皮4.76%。

2試驗方案

上述3種含鐵塵泥的TFe含量較高,其中瓦斯灰及煉鋼污泥中含有一定量的C。試驗目的是充分利用瓦斯灰、煉鋼污泥自身攜帶的C對3種含鐵塵泥進行還原提鐵,通過試驗驗證其可行性。

2.1試驗原料的準備及配比計算

含鐵塵泥含有較高的水分,需要進行晾曬處理,將3種含鐵塵泥晾曬水分含量符合標準后,再依據化驗檢測數據進行配料。配料的原則是三者混合料中總C量能夠滿足氧化鐵類物質的還原反應,并保持一定量的C富余,配料比的計算必須折成干基。經計算,物料配比(干基)為瓦斯灰31.21%、煉鋼污泥48.78%、氧化鐵皮20.01%。

2.2試驗所需設備

設備包括JQ350混料機、皮帶機、對輥壓球機、高溫坩堝升降爐、坩堝鉗、耐火罐、破碎機、小型球磨機、磁鐵、電子稱等。

2.3試驗步驟

2.3.1試驗料的成球氧化鐵皮須預先搗打粉碎或碾碎,再將晾曬后的含鐵塵泥按照計算比例加入混料機內,攪拌時加入適量的黏結劑。攪拌過程中,視攪拌情況添加少許水,保證試驗料具有適度的黏性,以便于壓制成球。物料混合均勻后,打開混料機的卸料閘,通過皮帶機將試驗混合料輸送對輥壓球機中轉緩沖料倉,開始壓球,壓制成球待用[2]。

2.3.2成球裝罐將成球裝入耐火罐內,擺放整齊,在距離罐口5cm的位置處停止裝球,均勻地覆蓋上阻火粉。覆蓋阻火粉的目的是防止還原后的成球二次氧化,造成試驗數據的偏差。

2.3.3成球的還原焙燒將裝滿成球的耐火罐放入坩堝升降爐內,按照設定的溫度曲線升溫,升溫設定的還原焙燒溫度后,持續保溫設定的時長[3]??砂丛囼灧桨冈O定不同的還原焙燒溫度和保溫時長。保溫結束后(還原焙燒過程結束)進入冷卻狀態。成球的還原焙燒采用正交試驗法,主要包括2個階段。一階段,保持還原焙燒時間不變(預留焙燒時間較充裕,以便于反應溫度對還原焙燒的影響),在不同溫度下對成球進行還原焙燒,通過試驗數據,選出較好的還原焙燒溫度。第二階段,還原溫度為一階段的優選溫度,調整還原焙燒時間,根據試驗數據確定還原焙燒時長。

2.3.4還原成球的破碎磁選待坩堝升降爐降常溫后,夾出耐火罐,小心地倒出阻火粉,取出焙燒成球并稱重。稱重后破碎,破碎料倒入小型球磨機研磨,研磨完畢后用磁鐵對研磨料進行磁選,并對磁選出的物料進行稱重。

2.3.5磁選料的TFe測定采用GB/T6730.5標準三氯化鈦-重鉻酸鉀容量法測定含磁選料的TFe含量,記錄不同試驗方案下的試驗數據。

3試驗結果及分析

通過試驗,掌握了一手試驗數據,再系統性地分析化驗數據,選出綜合效益高的還原焙燒參數,為后期規?;a提供數據指導。一階段的還原時間選擇4h(有富余),還原溫度自1000℃始,每批次試驗遞增50℃,見表2。一階段的試驗數據表明,在保持還原焙燒時間一定的前提下,隨著還原溫度的遞升,磁選粉選出率減小,選出粉的TFe含量整體上呈上升趨勢,但當溫度超過1200℃后,磁選粉的TFe變化不大。出現這種現象可能與磁選機的磁選效果及化驗滴定誤差有一定關系[4]。但還原溫度在1200℃時,含鐵塵泥的提鐵效果明顯,從能耗方面考慮,還原溫度選擇1200℃較為經濟。另外,為便于后期工業化生產,選擇一個較低的還原溫度,有利于后期還原設備的選型,特別是在耐材方面擴大了選擇空間[5]。在完成一階段的試驗后,保持還原溫度1200℃的條件下,還原時長每批次試驗遞增0.5h。通過試驗選出含鐵塵泥合適的還原反應時間,見表3。當還原溫度設定為1200℃時,含鐵塵泥成球的還原提鐵效果隨還原時間的延長呈先增后降的趨勢,當還原時間為2.5h時,還原提鐵效果好。當還原時長達到3.0h時,還原成球有部分二次氧化,導致磁選率下降。雖然2.5h的還原提鐵效果好,但與2h的相較差距不大。如果在實際的工業化生產時,選擇2h作為還原時間應該性價比高[6]。

4結論

先,經過試驗驗證,瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮這3種冶金含鐵塵泥是可以通過還原焙燒進行提鐵的,但各種物料的配比要根據化驗成分實時計算。另外,該實驗方案如果轉化為工業化推廣應用,還原焙燒的窯型選擇尚須進一步考證。其次,瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮在還原溫度1200℃、還原時間2.5h時,實驗室還原提鐵效果好。但在工業化生產中,選擇2h作為還原時間應該性價比高。因為2h和2.5h的還原提鐵效果相差不大,但在1200℃的高溫下,還原時間保持越長,能耗越高,成本越高。再次,對瓦斯灰、煉鋼污泥、氧化鐵皮的還原提鐵處理,只是冶金含鐵塵泥利用的一種方案,通過這種思維,啟發科研者找到更加經濟、高效的再利用技術,為冶金塵泥的再利用開啟新篇。后,冶金固體廢棄物種類繁多、數量較大,雖然利用的難度大,但是如果處理方法得當,是能實現高附加值利用的,并能獲得高額的回報。今后如何高效地利用這些所謂的“廢棄物”,需要不斷的開拓創新,借助更多的新技術去實現,從而為企業及國家做出有利貢獻。


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